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隔震技术在修树立计的运行？
关于地震作用，修建物的结构设计不时都是驳回抗震设计，其关键的抗震原理和要求曾经在咱们的规范和规范当中有了比拟成熟的规则和指点，抗震设计关于多遇地震有着比拟良好的成果。
于此对应的隔震结构的设计则是思考到结构的能源效应，从刚柔联合的设计当中到达减震的成果，在罕遇地震状况下其良好的减震成果就获取了极大的突显。
1隔震技术现状隔震设计指在屋宇基础、底部或下部结构与上部结构之间设置由橡胶隔震支座和阻尼装置等部件组成具备全体复位性能的隔震层，以延伸整个结构体系的自振周期，缩小输入上部结构的水平地震作用，到达预期防震要求。
这就是隔震实践的基本登程点。
2隔震技术在修树立计中的运行本工程为山西省晋源区试验中学试验楼，修建南北向总长13.4m，物品向总长59.5m，总修建面积为2696.70m2，修建总高度为16.7m，地上共四层，公开一层，性能为教学试验楼，结构体系为框架结构，抗震布防烈度为Ⅷ度，设计基本地震减速度值为0.2g，设计地震分组为第二组。
驳回隔震技术，设置隔震层。
2.1地基解决和基础方式。
（1）因为基底在第二层素土层底，不满足地基承载力要求，需肃清基底素填土，驳回砂石回填，压实系数0.97。
地基承载力特色值不小于80kPa；地基属于中等液化场地，地基驳回围封法启动液化解决。
水泥搅拌桩（湿法）：桩径500mm，桩总桩数为1872根。
（2）本工程主楼驳回梁板式筏基，筏板厚500mm双层双向。
2.2隔震构件及隔震层的设计。
设计剖析软件：ETABS中文版，软件编制单位：中国修建规范设计钻研院、北京金土木软件技术有限公司，2003年10月10经过树立部鉴定。
依据《修建抗震设计规范》（GB-2010），对隔震结构启动非线性能源时程剖析，对每一个选定的地震波，区分计算三次：计算中震下隔震和不隔震时结构的层间剪力，依据层间剪力比确定降落烈度；启动罕遇地震下的隔震计算，确定罕遇地震下隔震层的位移。
本工程抗震布防烈度为Ⅷ度，中震减速度a=200gal，罕遇地震减速度a=400gal。
地震波：本工程计算时共决定了5条地震波，其中B01波、B02波、B03波为太原本地波，B04波为LosAngeles1935Sanfernado波，Bel波为埃而森特罗波（ELCentro）。
所用地震波的波名与前面计算书的波名对应。
计算结果：X方向层间剪力比=0.099，Y方向层间剪力比＝0.102按规范上部结构可降落1.5度。
故本工程上部结构可按Ⅶ度启动抗震计算。
同时，罕遇地震，X方向隔震层位移＝253mm，Y方向隔震层位移＝227mm，满足规范要求。
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公寓塔楼结构抗震设计？
文章对深圳某公寓塔楼的结构抗震设计启动设计时驳回ETABS、SATWE 软件启动全体计算，补充了弹性时程剖析剖析、结构性能化设计，确保结构的安保经常使用。
1 工程详情该名目工程位于深圳，塔楼总修建面积为m2。
规范层尺寸为40.9m×32.5m。
塔楼地上42层，第1～5层为商业配套经常使用，20层及35层为避难设施层，其他楼层关键性能为住宅公寓；公开4层，关键性能为商业、停车库及设施用房，修建高度为192.700m。
依据规范，本工程的设计经常使用年限为50年，结构安保等级为二级，结构关键性系数γo=1.0。
抗震布防类别为规范布防类，抗震布防烈度为7度。
设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类。
设计基本地震减速度值为0.10g，多遇地震水平地震影响系数最大值为0.08，反响谱特色周期Tg=0.35秒，阻尼比为0.05。
依据地震安保性评估报告，小震规范反响谱小于安评报告提供的反响谱。
因此，小震设计驳回安评报告提供反响谱启动计算剖析，中震、大震参数仍依照规范取用。
2 结构选型与安顿2.1 基础类型。
依据本工程岩土工程勘察报告，关键为竖向承压管理，本工程驳回人工挖孔桩基础，桩端持力层为中风化花岗岩层，入岩深度2.0m，桩端持力层自然湿度单轴抗压强度为18MPa。
桩长约为9.5m～18.5m。
2.2 公开室结构。
公开室外围筒底板厚3000mm，非外围筒区域底板厚1000mm，侧壁厚度为600～800mm，顶板驳回个别钢筋混凝土梁板楼盖。
2.3 上部结构体系。
因为本工程所处地域风荷载较大并起主导作用，因此满足提高结构的抗侧刚度是关键，所以综合思考，本工程驳回框架-外围筒结构体系。
外框架体系将作为有效承重体系，大部分竖向荷载经过轴力的方式向下传送，而混凝土外围筒除了接受竖向荷载外，其关键性能是提供了弱小的抗侧力刚度。
外框柱驳回型钢混凝土柱，提高了外框架的延性，同时提高承载力，有效的减小了截面尺寸，提高了修建经常使用效率。
3 结构全体计算依据规程要求，体型复杂、结构安顿复杂的上层修建结构，应至少驳回两个不用的结构剖析软件启动全体计算。
本工程驳回SATWE 和ETABS 区分启动计算。
经计算、对比两个结构模型的总品质、振型、周期、基底剪力等关键目的，ETABS 与SATWE 两个程序的计算结果基本吻合。
从表1的比拟结果可见，计算结果较为凑近，结构的关键振型以平动为主，改动为主的第一自振周期与平动为主的第一自振周期之比均小于0.85，满足《规程》的要求。
计算结果标明，各楼层最小剪重比X方向为1.20%，Y方向为1.20%。
满足规范要求。
4 时程剖析地触动低空减速度时程曲线从安评报告相关部门提供的人工模拟曲线及地震波数据库（二类场地Tg= 0.35～0.40s）的实践记载时程曲线中筛选，这些时程曲线相对应的反响谱曲线（阻尼比为0.05）与安评报告提供的场地反响谱的对比如下图所示。
这此时程曲线经小震剖析后所得的小震下（63%逾越概率）的基底剪力与振型合成反响谱法所得的基底剪力对比如下表所示。
地震波的峰值减速度取值为35cm/s2（小震）。
依据《抗震规范》驳回时程剖析法，应按修建场地类别和设计地震分组决定实践强震记载和人工模拟的减速度时程曲线。
本工程驳回1条人工波加2条自然波（双向记载）对结构启动时程剖析。
时程计算结果标明：（1）经过地震波时程剖析并规范谱对比，标明地震波的选取满足规范关于基底剪力的要求。
（2）因为反响谱不能思考高阶振型的影响，部分楼层时程剖析获取的地震力大于反响谱结果，故对顶部的地震力启动加大解决。
5 性能化设计综合思考本工程地处7度区，且为超B级超限上层修建，设定其结构总体按性能目的为C级。
中震阶段的内力计算驳回弹性方法，用SATWE 区分启动中震弹性设计、中震不屈服设计。
经过对外框柱启动承载力剖析，剖析标明底部增强区的外框柱满足中震弹性的要求，非底部增强区的外框柱满足中震不屈服的承载力要求。
外框柱在中震作用下不存在拉力。
剪力墙构件底部增强区满足中震抗拉不屈服、抗剪弹性要求，剪力墙无需性能型钢。
大震阶段的内力计算驳回等效弹性方法，用SATWE 启动大震不屈服设计。
大震不屈服设计结果标明：在大震作用下，外框柱未开裂，满足性能化要求，墙体经过墙内钢骨的调整，基本满足大震墙体抗拉、抗剪性能设计要求。
综合上述剖析结果，本工程结构构件的抗震性能水准可到达预期的目的。
6 增强措施结构除了高度超限，其它不规则性全体不超限，因此外围筒可驳回一级抗震等级，外框柱驳回一级抗震等级。
同时对底部增强区的关键竖向构件启动抗弯中震不屈服和抗剪中震弹性设计。
最后对底部剪力墙启动大震的受拉受剪复核，以保障大震不倒的目的。
外围筒在底层厚度为900mm，底部增强区经常使用型钢混凝土剪力墙，参与延性及满足轴压比要求。
对底部增强区的关键剪力墙构件启动中震不屈服验算，提高在中震作用下的抗拉及抗剪性能。
针对外框柱，除了满足一级抗震等级的结构，同时保障大、中震到达较高的性能要求。
在小震组合设计时还应满足0.2V0的框架剪力调整，经调整后，外框柱的承载力进一步提高。
针对连梁，连梁构件是关键的耗能构件，设置钢骨会使连梁的耗能性能削弱，因此设置连梁钢骨的准绳：保障风荷载作用下连梁构件不超筋，同时因为地震作用的惹起超筋，连梁可以不专门设置钢骨。
7 结语本工程驳回框架-外围筒结构，经计算剖析、正当设计，结构可到达C 级抗震性能目的。
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如何经常使用etabs启动推覆计算
(1) 因为输入的是地震波的整个环节，可以实在反映各个时辰地震作用惹起的结构照应，包含变形、应力、挫伤外形（开裂和破坏）等；(2) 目前许多程序是经过定义资料的本构相关来思考结构的弹塑性性能，因此可以准确模拟任何结构，计算模型简化较少；(3) 该方法基于塑性区的概念，相比POA中繁多的塑性铰判断法，特意是关于带剪力墙的结构，结果更为准确牢靠。
该方法的缺陷是：(1) 计算量大，运算期间长，因为可启动此类剖析的大型通用有限元剖析软件均不是面向设计的，因此软件的经常使用相对复杂，建模上班量大，数据前后解决繁琐，不如设计软件便捷、直观；(2) 剖析中须要用到少量有限元、钢筋混凝土本构相关、挫伤模型等相关实践常识，对计算人员要求较高。
